|
|
Главная страница -> Технология утилизации
Министерство топлива и энергетик. Вывоз мусора. Переработка мусора. Вывоз отходов.Ю. А. Табунщиков, профессор, член-корреспондент РААСН В проектной практике довольно часто встречается задача по определению теплопотерь помещения, в котором одна или несколько поверхностей имеют существенно различные температуры. К таким поверхностям можно отнести угловые помещения с двумя наружными стенами, помещения верхнего этажа с двумя наружными стенами и покрытием, помещения плавательного бассейна и помещения с обогреваемым полом, в которых температура поверхности воды или поверхности пола существенно отличается от температуры внутренних поверхностей наружных ограждений. В рассматриваемом в статье случае тепловой поток на внутренней поверхности наружной ограждающей конструкции можно рассчитать по формуле: (1) где aк – коэффициент конвективного теплообмена между внутренней поверхностью наружной ограждающей конструкции и воздухом помещения, Вт/м2°С; aл – коэффициент лучистого теплообмена между внутренней поверхностью наружной ограждающей конструкции и окружающими поверхностями, Вт/м2°С; tв, tвп – соответственно, температуры внутреннего воздуха и внутренней поверхности наружной ограждающей конструкции, °С; tокр – температура окружающих поверхностей, °С, может быть вычислена по формуле: (2) где ti, Fi – соответственно, температуры, °С, и площади, м2, окружающих поверхностей. Формулу (1) перепишем следующим образом: (3) Рассматривая правую часть формулы (3), можно сделать следующие выводы: 1. Если tусл > tв, то теплопотери помещения будут превышать значения, рассчитанные согласно СНиП 2.04.05–91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование» без раздельного учета лучистой и конвективной составляющих теплообмена на внутренней поверхности наружных ограждений. 2. Если tусл < tв, то теплопотери помещения будут ниже значений, рассчитанных согласно СНиП 2.04.05–91* «Отопление, вентиляция и кондиционирование» без раздельного учета лучистой и конвективной составляющих теплообмена на внутренней поверхности наружных ограждений. 3. При расчете сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкций согласно СНИП 23–02–2003 «Тепловая за-щита зданий» нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности наружной ограждающей конструкции при раздельном учете лучистой и конвективной составляющих теплообмена следует определять по формуле: (4) Приведенные выше формулы достаточны для практических расчетов. При необходимости более точных расчетов, когда лучистый тепловой поток учитывается через разность четвертых степеней температур, это можно сделать по формулам, приведенным в работе [1]. В работе [2] представлены расчеты стационарного теплового режима помещения при раздельном учете лучистой и конвективной составляющих теплообмена. Рассматривалось три типа помещений с системой воздушного отопления: рядовое – с одной наружной стеной, угловое – с двумя наружными стенами, верхнее угловое – с двумя наружными стенами и покрытием; в каждом из помещений имелось окно (рис. 1). Рисунок 1. Схема исследуемого помещения В процессе расчета варьировались температура наружного воздуха tн от –15 до –25 °С; геометрические параметры помещения: отношение ширины к высоте В/Н – от 1 до 2,5, отношение длины к высоте L/Н – от 1 до 2,5; относительная площадь остекления наружной стены fост = Fок / BH – от 0,3 до 0,7 (Fок – площадь окна); приведенный относительный коэффициент излучения между окном и светонепроницаемыми ограждениями eокпр / eокпр1 = 0,84; eокпр2 = 0,28. Полученные при расчете значения перепада между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности наружного ограждения и значения теплопотерь помещения были сопоставлены с нормативными перепадом и теплопотерями; кроме того, проведено сравнение теплопотерь помещения при различных значениях eокпр. При анализе полученных результатов выявлено, что соотношения геометрических размеров В/Н и L/Н практически не влияют на исследуемые параметры, поэтому при дальнейшем рассмотрении они не учитываются. При tв = 18 °С и tн = 6 °С температура внутренней поверхности наружного ограждения составляет tвп =12 °С, температура внутренней поверхности покрытия при tв = 18 °С и tн = 4 °С tпот = 14 °С. Расчетные значения отличаются от нормативных и в большой степени зависят от типа помещения: в помещении с одним наружным ограждением tвп = 10 10,5 °С, с двумя – tвп = 9,2 9,6 °С, в помещении с двумя наружными стенами и покрытием tвп = 8,7 9,0 °С, tпот = 10,4 11,2 °С. Естественно, что при tусл < tв теплопотери помещения, рассчитанные с учетом конвективной и лучистой составляющих теплообмена, оказались меньше теплопотерь, определенных по СНиП 2.04.05–91*. При увеличении перепада между tв и tвп возросла конвективная составляющая теплообмена, однако лучистая составляющая существенно уменьшилась. Это объясняется тем, что температуры внутренних ограждений не равны температуре воздуха (для различных типов помещения tокр = 12,5 15,5 °С) и, кроме того, для помещений с несколькими наружными ограждениями в расчет включались их внутренние поверхности. На рис. 2 показано распределение температуры поверхностей помещений, рассчитанное в соответствии с нормами и по формулам конвективного и лучистого теплообмена, учитывающего разности температур четвертых степеней [2], стрелками обозначено направление лучистых потоков. Как видно из рисунка, в реальных условиях происходит перераспределение этих потоков и поверхность потолка может даже отдавать лучистое тепло в помещение. Рисунок 2. Распределение температуры поверхностей в помещении, рассчитанное: а – по СНиП 2.04.05–91*; б – по формулам [2] при В/Н = 1,0; L/Н = 1,5; fост = 0,7; eокпр = 0,84 Расчетом установлено, что при уменьшении eокпр с 0,84 до 0,28 температура внутренней поверхности окна снижается на 2–3 °С из-за резкого уменьшения (на 55–60 %) лучистого теплообмена с другими поверхностями помещения, которое не компенсируется увеличением (на 20–30 %) конвективного теплообмена. Вследствие этого снижаются и теплопотери помещения. На рис. 3 представлено относительное изменение теплопотерь Q в зависимости от типа помещения, fост tн. Значения Q определялись по формуле: (5) где Q0,84 и Q0,28 – теплопотери помещения при eокпр1 = 0,84 и eокпр2 = 0,28. Рисунок 3. Теплопотери помещения при различных значениях fост и tн (В/Н = 1,5; L/Н = 2,5): а – рядовое помещение; б – угловое помещение; в – верхнее угловое помещение Таким образом, анализ полученных результатов позволяет сделать следующие выводы. В помещениях с наружными ограждающими конструкциями, рассчитанными по СНиП 23–02–2003 (где коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности принят постоянным), не обеспечивается нормативный санитарно-гигиенический перепад между температурами воздуха и внутренней поверхности наружной стены. Превышение расчетного перепада над нормативным составляет для рядового помещения 25–30 %, углового – 40–45 %, верхнего углового – 50–55 %. Расчет теплопотерь помещения по СНиП 2.04.05–91* при tусл < tв без раздельного учета лучистой и конвективной составляющих теплообмена дает завышение на 5–15 % по сравнению с действительными. При уменьшении приведенного относительного коэффициента излучения между окном и светонепроницаемыми ограждениями теплопотери снижаются. За счет значительной величины лучистого теплового потока между внутренней поверхностью остекления и человеком в помещении даже при достаточно высоких значениях сопротивления теплопередачи остекления вблизи него имеет место зона пониженного комфорта. На рис. 4 приведены примерные схемы границ зон комфорта вблизи остекления в зависимости от применяемых отопительных приборов [3]. Рисунок 4. Отопительные приборы, их размещение в помещении и границы зон комфорта: а – радиатор; б – конвектор; в – перегородочная панель; г – подоконная панель; д – границы зон комфорта в помещении: I – при расположении под окнами радиаторов; II – конвекторов; III – при размещении нагревательных элементов по периметру внутренних стен; IV – в междуэтажных перекрытиях; V – в наружной стеновой панели; А – зона комфорта; Б – зона дискомфорта В настоящее время наружные ограждающие конструкции высотных зданий выполнены практически полностью остекленными. Необходимо помнить, что все расчеты требуемых потерь теплоты и сопротивления теплопередаче, а также зон комфорта, выполняются для расчетной температуры наружного воздуха. Литература 1. Табунщиков Ю. А. Математическое моделирование и оптимизация тепловой эффективности зданий. – М. : АВОК-ПРЕСС, 2002. 2. Табунщиков Ю. А., Климовицкий М. С. Расчет теплового режима помещения при раздельном учете конвективной и лучистой составляющих теплообмена. Сборник трудов НИИСФ «Тепловой режим и долговечность зданий», 1987. 3. Шаповалов И. С., Лискевич В. К. Микроклимат квартир. – М. : Знание, 1985.
Государственное предприятие Научно-технический центр проблем энергосбережения ( ГП НТЦПЭ ) АСУ ТП ПНЕВМОСНАБЖЕНИЕ Предназначена для централизованного сбора, обработки и представления информации о ходе технологического процесса пневмоснабжения на шахте и дистанционного управления запорной арматурой на поверхностных и некоторых участковых воздухопроводах. Рекомендуется к применению на шахтах с развитым воздушно-силовым хозяйством. Система выполняет следующие функции: диспетчерский контроль давления и расхода сжатого воздуха в различных точках воздухопроводной сети шахты; диспетчерский контроль включенного состояния компрессоров и мощного забойного оборудования (очистных комбайнов, щитовых агрегатов и др.); диспетчерское управление запорной арматурой на поверхностных и некоторых участковых воздухопроводах; регистрация изменения давления и расхода сжатого воздуха в различных точках воздухопроводной сети, производительности компрессорных станций и отдельных трубокомпрессоров на суточном и месячном интервалах времени; учет потребления электроэнергии и удельного расхода электроэнергии на выработку 1000 куб. м сжатого воздуха компрессорными станциями и отдельными трубокомпрессорами за сутки и месяц; учет количества и стоимости вырабатываемого компрессорами и потребляемого участками сжатого воздуха за сутки и месяц; учет машинного времени каждого компрессора за сутки, месяц, год. Информация представляется на экране ПЭВМ. Система состоит из комплекса технических средств, документации, технического, программного и организационного обеспечений. В состав комплекса технических средств системы входят: приборы измерения давления и расхода сжатого воздуха в воздухопроводах на поверхности шахты и на участках; устройство телемеханики для передачи данных из шахты на поверхность и управляющих команд с поверхности в шахту; терминальные устройства и ПЭВМ; мнемощит с устройствами сигнализации и ключами управления; дистанционно управляемая запорная арматура на поверхностных и некоторых участковых воздухопроводах. ГП НТЦПЭ на договорной основе разработает для условий конкретных шахт документацию программного и организационного обеспечений, окажет техническую помощь при подготовке задания на проектирование технического обеспечения системы, при вводе в эксплуатацию и освоения проектных показателей системы. Разработчик: Государственное предприятие Научно-технический центр проблем энергосбережения адрес: 83055, г. Донецк-55, пр. Гурова,2, тел. /факс (062) 334-03-28, (0622) 93-22-00 Вывоз мусора называемый и утилизация отходов Список фирм поставляющих приборы учета энергоресурсов и воды. Российские энергонезависимые приборы для учета газа. Дискуссия о жкх. Биодизель - альтернативное топли. России тоже придется экономить н. Главная страница -> Технология утилизации Экологически чистая мебель: |
